A-B 1771-WF 5.5采用軟導線，也是造成變壓器抗短路能力差的主要原因之一。
由于早期對此認識不足，或繞線裝備及工藝上的困難，制造廠均不愿使用半硬導線或設計時根本無這方面
的要求，從發(fā)生故障的變壓器來看均是軟導線。
5.6繞組繞制較松，換位或糾位爬坡處處理不當，過于單薄，造成電磁線懸空。從事故損壞位置來看，變
形多見換位處，尤其是換位導線的換位處。
5.7繞組線匝或?qū)Ь�之間未固化處理，抗短路能力差。早期經(jīng)浸漆處理的繞組無一損壞。
5.8繞組的預緊力控制不當造成普通換位導線的導線相互錯位。
5.9套裝間隙過大，導致作用在電磁線上的支撐不夠，這給變壓器抗短路能力方面加隱患。
10作用在各繞組或各檔預緊力不均，短路沖擊時造成線餅的跳動，致使作用在電磁線上的彎應力過大而發(fā)
生變形。
5.11外部短路事故頻繁，多次短路電流沖擊后電動力的枳累效應引起電磁線軟化或內(nèi)部相對位移，最終導
致絕緣擊穿。
對設備選型時，應充分考慮現(xiàn)有產(chǎn)品結(jié)構(gòu)狀況，取消冗余功能，選擇可靠結(jié)構(gòu)，在充分考慮電網(wǎng)的短路容
量與產(chǎn)品的動穩(wěn)定性能之后，再確定產(chǎn)品參數(shù)，根據(jù)電網(wǎng)實際需要合理的配置分接開關(guān)，對性能參數(shù)的要求應
和目前制造水平及材質(zhì)狀況相適應。
優(yōu)先選用經(jīng)短路型式試驗合格的產(chǎn)品設計，并對產(chǎn)品進行柚檢短路耐受試驗，以確保產(chǎn)品的同一性。
選用全自冷變壓器。全自冷變壓器相對其他冷卻方式的變壓器度低，用銅量大，變器重量重，具有較強抗
短路能力。
針對前述造成短路故障的原因和問題，電氣設計和結(jié)構(gòu)設計各方面應采取改進措施。耍充分考慮工藝和材
質(zhì)的分散性，在關(guān)鍵的部位應留有足夠的裕度，當先進性與產(chǎn)品的可靠性有矛盾時，首先考慮保證可靠性。設
計時應按高￡條件（250C35（TC）進行抗短路能力的設計，并對特殊部位（如換位、螺旋口）要進行抗短路能
力校核計算。若內(nèi)線一定要帶分接，應優(yōu)先采用獨立調(diào)壓繞組結(jié)構(gòu)。同時要禁止使用普通換位導線，而盡量選
用半硬以上的自粘性換位導線和組合導線；35kV及以下繞組的內(nèi)支撐硬筒選用低介損無局放的環(huán)氧玻璃絲絕緣
筒；軸向壓緊最好采用彈簧壓釘。
針對前述的工藝缺陷和欠缺，提高工藝水平，加強工藝執(zhí)行紀律，確保產(chǎn)品制造過程得到有效控制。
盡量選用半硬以上的粘性換位導線和組合導線。采用高密度與油道等距的整體墊塊。35kV及以下的內(nèi)繞組
應優(yōu)先采用環(huán)氧玻璃絲筒作繞組內(nèi)支撐絕緣筒。
為確保變壓器安裝質(zhì)量，可采用賣方負責的安裝方式，賣方必須對整個安裝工作質(zhì)量負責�，F(xiàn)場吊芯檢查
時要進行器身預緊力校核，確保變壓器器身處干緊固狀態(tài)。
鑒于目前運行變壓器抗外部短路強度較差的情況，對于系統(tǒng)短路跳閘后的自動重合或強行投運，應看到其
不利的因素，否則有時會加劇變壓器的損壞程度，甚至失去重新修復的可能。運行部門可根據(jù)短路故障是否能
瞬時自動消除的概率，對近區(qū)架空線（如2km以內(nèi)）或電纜線路取消使用自動重合閘，或適當延長合閘間隔時
間以減少因重合閘不成而帶來的危害，并且盡量對短路跳閘的變壓器進行試驗檢查。
運行單位、制造廠和材料廠應結(jié)合事故分析緊密合作，不斷開發(fā)研制新工藝、新材料，改進產(chǎn)品設計，提
高變壓器抗短路能力水平，以滿足運行需要。
總之，造成故障或事故的因素較多，但變壓器的結(jié)構(gòu)設計和制造工藝仍是主。要因素，在運行管理等環(huán)節(jié)
中也暴露出一些問題。除了在結(jié)構(gòu)方面尚存在一些沒有充分認識的因素外，設計和T：藝操作方面存在的問題
值得制造廠及運行單位引起重視。
熱油噴淋干燥處理大型電力變壓器絕緣受潮陸德勝（嘉興電力局，浙江嘉興314033）處理變壓器絕緣受潮比傳
統(tǒng)的熱油循環(huán)技術(shù)具有更好的效果，對變壓器的安全運行有較大實用價值。
220kV大型電力變壓器受潮而導致絕緣下降將影響變壓器安全運行，必須立即處理。如果返廠消缺，一是
工作量大，二是處理時間長，三是承擔向地區(qū)負荷供電的主變通常不允許較長時間退出運行。而利用熱油噴淋
干燥技術(shù)是近年來解決變壓器內(nèi)部絕緣體和線圈受潮引起絕緣降低、本體介損增大的方法之一，該技術(shù)具有工
藝簡單、操作方便、效果明顯等特點。
熱油噴淋干燥技術(shù)是用熱油從變壓器頂部噴淋到鐵芯和繞組的組合系統(tǒng)（器身）上，熱量由噴射的油流傳
遞到整個器身，同時對油箱抽真空。
變壓器絕緣材料內(nèi)部與外圍空間形成水蒸氣分壓差，壓差越大，絕緣材料內(nèi)部的水蒸氣蒸發(fā)、擴散就越快
，通過抽真空方法，把蒸發(fā)的水蒸汽排出，使變壓器內(nèi)部絕緣干燥。噴淋的油溫越高，壓差越大，真空度越高
，干燥效果越明顯。
1實際應用變在滲油處理后的試驗過程中，發(fā)現(xiàn)該主變高中壓偵U線圈介損數(shù)據(jù)超標，為1. 31%（標準為不
大于0.8%）與2000年的數(shù)據(jù)相比較，增大近6倍，絕緣電阻顯著下降。該主變?yōu)楹戏蔄BB變壓器有限公司生產(chǎn)，
型號OSFPSZ-150000/220，接線方式Y(jié)N，ao；ynod11，1997年5月出廠。其后兩次對該主變介損進行針對性的復
測，試驗數(shù)據(jù)見表1.數(shù)據(jù)的分析確認，該主變存在絕緣受潮的缺陷，必須立即進行缺陷處理。
220kV嘉善變是單臺主變運行，針對該變壓器的實際狀況，由省電力公司、制造廠和我局共同分柝決定采
用變壓器熱油噴淋干燥技術(shù)在現(xiàn)場進行處理，這也是我局第一次應用熱油噴淋干燥技術(shù)。
開始處理前，4月22日在變壓器排油后無油的狀態(tài)下，施加2kV電壓，測量本體介損，試驗數(shù)據(jù)見表2. 4月
22日的試驗數(shù)據(jù)表明，變壓器放油后，介損有明顯下降，說明油對主變本體介損有影響。該變壓器采用的是大
連油，與廠方近幾年發(fā)現(xiàn)大連油劣化造成主變本體介損超標的現(xiàn)象較多相吻合。
4月22日開始，采用熱油循環(huán)技術(shù)對該臺變壓器進行處理（系統(tǒng)如）。
首先將變壓器油注至主變大蓋拱頂下200mm.為減少熱量散發(fā)，用帆布把整個變壓器嚴嚴地罩住。將加熱器
溫度調(diào)到90*C士5*Q濾油機出口油溫設定在為70*C，用兩臺真空濾油機進行72h熱油循環(huán)，使變壓器絕緣件和線
圈內(nèi)的水分向油中擴散，然后經(jīng)36h的高真空（殘壓低于133Pa）將進一步排除絕緣件和線圈內(nèi)的水分。在處理
過程中，每小時紀錄一次加熱器油溫及真空濾油機油溫。及時調(diào)整油溫偏差。
熱油循環(huán)干燥處理系統(tǒng)脫水后，本體介損和絕緣電阻試驗數(shù)據(jù)變化不大，處理效果不明顯。
表1220kV嘉善1號主變歷次試驗數(shù)據(jù)試驗日期天氣類型試驗部位介損/%絕緣電阻/mQ吸收比極化指數(shù)晴預試
高中一低平地低一高中平地平一高中低地鐵芯/夾件陰預試高中一低平地低一高中平地平一高中低地低芯/夾件
晴消缺后高中一低平地陰復測高中一低平地陰處理前高中一低平地低一高中平地平一高中低地鐵芯/夾件注：
“平”指“平衡線圈表2主變消缺過程中本體介損試驗數(shù)據(jù)表試驗日期天氣性質(zhì)試驗部位介損/%絕緣電阻/mQ吸
收比極化指數(shù)晴放油后，施加2kV高中一低平地低一高中平地平一高中低地鐵芯/夾件陰72h熱油循環(huán)后高中一
低平地低一高中平地平一高中低地鐵芯/夾件陰米用熱油噴淋后，施加2kV高中一低平地低一高中平地平一高中
低地陰第二輪熱油噴淋后破空，施加2kV高中一低平地低一高中平地平一高中低地晴開關(guān)沖洗處理及注新油后
高中一低平地低一高中平地平一高中低地鐵芯/夾件晴復測高中一低平地低一高中平地平一高中低地鐵芯/夾件
經(jīng)廠家與局有關(guān)部門商榷，4月27日開始進熱油噴淋處理系統(tǒng)油溫控制仍同熱油循環(huán)方式，把真空濾油機出口
到變壓器本體的進油口改接到主變本體上部的人工孔并采取密封措施，并在變壓器內(nèi)部進油口分別接上打有多
處小孔的油管，使熱油在噴淋中起霧狀，加速形成變壓器絕緣材料和線圈內(nèi)部與外圍空間形成水蒸汽分壓差，
絕緣材料內(nèi)部的水蒸氣分壓越高，周圍空間壓力越低，則壓差越大，絕緣材料和線圈內(nèi)部的水蒸氣蒸發(fā)、擴散
就越快。
廈門興銳達自動化設備有限公司
聯(lián)系人：劉錦玲 銷售經(jīng)理
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